ការផ្តល់ជូននូវប្រភពថាមពលអគ្គិសនីប្រកបដោយនិរន្តរភាពគឺជាបញ្ហាប្រឈមដ៏សំខាន់បំផុតមួយនៃសតវត្សនេះ។ តំបន់ស្រាវជ្រាវនៅក្នុងសម្ភារៈប្រមូលផលថាមពលបានមកពីការលើកទឹកចិត្តនេះ រួមមាន thermoelectric1, photovoltaic2 និង thermophotovoltaics3។ ទោះបីជាយើងខ្វះសម្ភារៈ និងឧបករណ៍ដែលមានសមត្ថភាពប្រមូលថាមពលក្នុងជួរ Joule ក៏ដោយ វត្ថុធាតុ pyroelectric ដែលអាចបំប្លែងថាមពលអគ្គិសនីទៅជាការផ្លាស់ប្តូរសីតុណ្ហភាពតាមកាលកំណត់ត្រូវបានគេចាត់ទុកថាជាឧបករណ៍ចាប់សញ្ញា 4 និងឧបករណ៍ប្រមូលថាមពល 5,6,7 ។ នៅទីនេះយើងបានបង្កើតឧបករណ៍ច្រូតថាមពលកម្ដៅម៉ាក្រូស្កូបក្នុងទម្រង់ជាឧបករណ៍បំប្លែងពហុស្រទាប់ដែលធ្វើពីស្កែនឌីញ៉ូមតាឡេត 42 ក្រាមដែលផលិតថាមពលអគ្គិសនី 11.2 J ក្នុងមួយវដ្តនៃទែរម៉ូឌីណាមិក។ ម៉ូឌុល pyroelectric នីមួយៗអាចបង្កើតដង់ស៊ីតេថាមពលអគ្គិសនីរហូតដល់ 4.43 J cm-3 ក្នុងមួយវដ្ត។ យើងក៏បង្ហាញផងដែរថា ម៉ូឌុលពីរដែលមានទម្ងន់ 0.3 ក្រាម គឺគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីបន្តផ្តល់ថាមពលដល់ឧបករណ៍ច្រូតកាត់ថាមពលស្វយ័ត ជាមួយនឹង microcontrollers ដែលបានបង្កប់ និងឧបករណ៍ចាប់សញ្ញាសីតុណ្ហភាព។ ជាចុងក្រោយយើងបង្ហាញថាសម្រាប់ជួរសីតុណ្ហភាព 10 K ឧបករណ៍បំលែងពហុស្រទាប់ទាំងនេះអាចឈានដល់ប្រសិទ្ធភាព 40% Carnot ។ លក្ខណៈសម្បត្តិទាំងនេះគឺដោយសារតែ (1) ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric សម្រាប់ប្រសិទ្ធភាពខ្ពស់ (2) ចរន្តលេចធ្លាយទាបដើម្បីការពារការបាត់បង់ និង (3) វ៉ុលបំបែកខ្ពស់។ ម៉ាស៊ីនច្រូតថាមពល pyroelectric ដ៏មានប្រសិទ្ធភាព ដែលអាចធ្វើមាត្រដ្ឋានបាន និងមានប្រសិទ្ធភាពទាំងនេះ កំពុងគិតឡើងវិញនូវការបង្កើតថាមពលកំដៅ។
បើប្រៀបធៀបទៅនឹងជម្រាលសីតុណ្ហភាព spatial ដែលត្រូវការសម្រាប់សមា្ភារៈ thermoelectric ការប្រមូលថាមពលនៃវត្ថុធាតុ thermoelectric តម្រូវឱ្យមានការជិះកង់សីតុណ្ហភាពតាមពេលវេលា។ នេះមានន័យថាវដ្តនៃទែរម៉ូឌីណាមិក ដែលត្រូវបានពិពណ៌នាយ៉ាងល្អបំផុតដោយដ្យាក្រាម entropy (S)-temperature (T) ។ រូបភាពទី 1a បង្ហាញគ្រោង ST ធម្មតានៃសម្ភារៈ pyroelectric ដែលមិនមែនជាលីនេអ៊ែរ (NLP) ដែលបង្ហាញពីការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric-paraelectric ដែលជំរុញដោយវាលនៅក្នុង scandium lead tantalate (PST) ។ ផ្នែកពណ៌ខៀវ និងពណ៌បៃតងនៃវដ្តនៅលើដ្យាក្រាម ST ត្រូវគ្នាទៅនឹងថាមពលអគ្គិសនីដែលបានបំប្លែងនៅក្នុងវដ្ត Olson (ផ្នែក isothermal ពីរ និងផ្នែក isopole ពីរ)។ នៅទីនេះយើងពិចារណាវដ្តពីរជាមួយនឹងការផ្លាស់ប្តូរវាលអគ្គីសនីដូចគ្នា (វាលបើកនិងបិទ) និងការផ្លាស់ប្តូរសីតុណ្ហភាព ΔT ទោះបីជាមានសីតុណ្ហភាពដំបូងខុសគ្នាក៏ដោយ។ វដ្ដពណ៌បៃតងមិនមានទីតាំងនៅតំបន់ផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលទេ ហើយដូច្នេះមានផ្ទៃតូចជាងវដ្ដពណ៌ខៀវដែលស្ថិតនៅក្នុងតំបន់ផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល។ នៅក្នុងដ្យាក្រាម ST តំបន់កាន់តែធំ ថាមពលដែលប្រមូលបានកាន់តែច្រើន។ ដូច្នេះការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលត្រូវតែប្រមូលថាមពលបន្ថែមទៀត។ តម្រូវការសម្រាប់ការជិះកង់តំបន់ធំនៅក្នុង NLP គឺស្រដៀងគ្នាទៅនឹងតម្រូវការសម្រាប់កម្មវិធី electrothermal 9, 10, 11, 12 ដែល PST multilayer capacitors (MLCs) និង PVDF-based terpolymers ថ្មីៗនេះបានបង្ហាញពីដំណើរការបញ្ច្រាសដ៏ល្អ។ ស្ថានភាពដំណើរការត្រជាក់នៅក្នុងវដ្ត 13,14,15,16។ ដូច្នេះហើយ យើងបានកំណត់អត្តសញ្ញាណ PST MLCs ចំណាប់អារម្មណ៍សម្រាប់ការប្រមូលផលថាមពលកម្ដៅ។ សំណាកទាំងនេះត្រូវបានពិពណ៌នាយ៉ាងពេញលេញនៅក្នុងវិធីសាស្រ្ត និងកំណត់លក្ខណៈនៅក្នុងកំណត់ចំណាំបន្ថែម 1 (ការស្កែនមីក្រូទស្សន៍អេឡិចត្រុង), 2 (ការបំភាយកាំរស្មីអ៊ិច) និង 3 (កាឡូរី)។
a, គ្រោងនៃ entropy (S)-temperature (T) ដែលមានវាលអគ្គិសនីបើក និងបិទបានអនុវត្តចំពោះសម្ភារ NLP ដែលបង្ហាញពីការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល។ វដ្តប្រមូលថាមពលពីរត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងតំបន់សីតុណ្ហភាពពីរផ្សេងគ្នា។ វដ្តពណ៌ខៀវ និងបៃតងកើតឡើងនៅខាងក្នុង និងខាងក្រៅការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលរៀងៗខ្លួន និងបញ្ចប់នៅក្នុងតំបន់ផ្សេងគ្នានៃផ្ទៃ។ b, ពីរ DE PST MLC unipolar rings កម្រាស់ 1 mm វាស់ចន្លោះពី 0 ទៅ 155 kV cm-1 នៅ 20°C និង 90°C រៀងគ្នា និងវដ្ត Olsen ដែលត្រូវគ្នា។ អក្សរ ABCD សំដៅទៅលើរដ្ឋផ្សេងៗគ្នានៅក្នុងវដ្ត Olson ។ AB: MLCs ត្រូវបានគិតថ្លៃដល់ 155 kV cm-1 នៅសីតុណ្ហភាព 20°C។ BC: MLC ត្រូវបានរក្សានៅ 155 kV cm-1 ហើយសីតុណ្ហភាពត្រូវបានកើនឡើងដល់ 90 °C។ ស៊ីឌី៖ បញ្ចេញ MLC នៅ 90°C។ DA: MLC បានត្រជាក់ដល់ 20°C នៅក្នុងសូន្យ។ ផ្ទៃពណ៌ខៀវត្រូវគ្នាទៅនឹងថាមពលបញ្ចូលដែលត្រូវការដើម្បីចាប់ផ្តើមវដ្ត។ តំបន់ពណ៌ទឹកក្រូចគឺជាថាមពលដែលប្រមូលបានក្នុងវដ្តមួយ។ c, បន្ទះកំពូល, វ៉ុល (ខ្មៅ) និងបច្ចុប្បន្ន (ក្រហម) ធៀបនឹងពេលវេលា, តាមដានក្នុងអំឡុងពេលវដ្ត Olson ដូចគ្នាជាមួយ ខ។ ការបញ្ចូលទាំងពីរតំណាងឱ្យការពង្រីកវ៉ុលនិងចរន្តនៅចំណុចសំខាន់ៗក្នុងវដ្ត។ នៅក្នុងបន្ទះខាងក្រោម ខ្សែកោងពណ៌លឿង និងពណ៌បៃតងតំណាងឱ្យខ្សែកោងសីតុណ្ហភាព និងថាមពលដែលត្រូវគ្នា រៀងគ្នាសម្រាប់ MLC ក្រាស់ 1 មីលីម៉ែត្រ។ ថាមពលត្រូវបានគណនាពីខ្សែកោងបច្ចុប្បន្ន និងវ៉ុលនៅលើបន្ទះខាងលើ។ ថាមពលអវិជ្ជមានត្រូវគ្នាទៅនឹងថាមពលដែលប្រមូលបាន។ ជំហានដែលត្រូវគ្នានឹងអក្សរធំនៅក្នុងតួរលេខទាំងបួនគឺដូចគ្នាទៅនឹងវដ្ត Olson ដែរ។ វដ្ត AB'CD ត្រូវគ្នាទៅនឹងវដ្ត Stirling (កំណត់ចំណាំបន្ថែម 7) ។
ដែល E និង D ជាវាលអគ្គិសនី និងវាលផ្លាស់ទីលំនៅអគ្គិសនីរៀងគ្នា។ Nd អាចទទួលបានដោយប្រយោលពីសៀគ្វី DE (រូបភាព 1b) ឬដោយផ្ទាល់ដោយចាប់ផ្តើមវដ្តនៃទែរម៉ូឌីណាមិក។ វិធីសាស្រ្តដែលមានប្រយោជន៍បំផុតត្រូវបានពិពណ៌នាដោយ Olsen នៅក្នុងការងារត្រួសត្រាយរបស់គាត់លើការប្រមូលថាមពល pyroelectric ក្នុងទសវត្សរ៍ឆ្នាំ 1980 ។
នៅលើរូបភព។ 1b បង្ហាញរង្វិលជុំ monopolar DE ពីរនៃសំណាក PST-MLC ក្រាស់ 1 ម.ម ដែលបានជួបប្រជុំគ្នានៅសីតុណ្ហភាព 20 °C និង 90 °C រៀងគ្នាលើជួរពី 0 ទៅ 155 kV cm-1 (600 V)។ វដ្តទាំងពីរនេះអាចត្រូវបានប្រើដើម្បីគណនាដោយប្រយោលនូវថាមពលដែលប្រមូលបានដោយវដ្ត Olson ដែលបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1a ។ តាមពិតវដ្ត Olsen មានសាខា isofield ពីរ (នៅទីនេះ សូន្យវាលនៅក្នុងសាខា DA និង 155 kV cm-1 នៅក្នុងសាខា BC) និងសាខា isothermal ពីរ (នៅទីនេះ 20°С និង 20°С នៅក្នុងសាខា AB) . C នៅក្នុងសាខាស៊ីឌី) ថាមពលដែលប្រមូលបានក្នុងអំឡុងពេលវដ្តត្រូវគ្នាទៅនឹងតំបន់ពណ៌ទឹកក្រូច និងពណ៌ខៀវ (អាំងតេក្រាល EdD) ។ ថាមពលដែលប្រមូលបាន Nd គឺជាភាពខុសគ្នារវាងថាមពលបញ្ចូល និងទិន្នផល ពោលគឺមានតែតំបន់ពណ៌ទឹកក្រូចនៅក្នុងរូបភព។ 1 ខ។ វដ្ត Olson ពិសេសនេះផ្តល់នូវដង់ស៊ីតេថាមពល Nd នៃ 1.78 J cm-3 ។ វដ្ត Stirling គឺជាជម្រើសមួយសម្រាប់វដ្ត Olson (បន្ថែមចំណាំ 7) ។ ដោយសារដំណាក់កាលសាកថ្មថេរ (សៀគ្វីបើកចំហ) កាន់តែងាយស្រួល ដង់ស៊ីតេថាមពលដែលស្រង់ចេញពីរូបភាពទី 1b (វដ្ត AB'CD) ឈានដល់ 1.25 J cm-3 ។ នេះគ្រាន់តែជា 70% នៃអ្វីដែលវដ្ត Olson អាចប្រមូលបាន ប៉ុន្តែឧបករណ៍ប្រមូលផលសាមញ្ញធ្វើវាបាន។
លើសពីនេះទៀត យើងបានវាស់ដោយផ្ទាល់នូវថាមពលដែលប្រមូលបានក្នុងអំឡុងពេលវដ្ត Olson ដោយថាមពល PST MLC ដោយប្រើដំណាក់កាលត្រួតពិនិត្យសីតុណ្ហភាព Linkam និងឧបករណ៍វាស់ប្រភព (វិធីសាស្រ្ត)។ រូបភាពទី 1c នៅផ្នែកខាងលើ និងក្នុងផ្នែកនីមួយៗបង្ហាញពីចរន្ត (ក្រហម) និងវ៉ុល (ខ្មៅ) ដែលប្រមូលបាននៅលើ PST MLC ដែលមានកម្រាស់ 1 មីលីម៉ែត្រដូចគ្នាសម្រាប់រង្វិលជុំ DE ដែលឆ្លងកាត់វដ្ត Olson ដូចគ្នា។ ចរន្តនិងវ៉ុលធ្វើឱ្យវាអាចគណនាថាមពលដែលប្រមូលបានហើយខ្សែកោងត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។ 1c, បាត (បៃតង) និងសីតុណ្ហភាព (លឿង) ពេញមួយវដ្ត។ អក្សរ ABCD តំណាងឱ្យវដ្ត Olson ដូចគ្នាក្នុងរូបទី 1។ ការសាក MLC កើតឡើងកំឡុងពេលជើង AB ហើយត្រូវបានអនុវត្តនៅចរន្តទាប (200 µA) ដូច្នេះ SourceMeter អាចគ្រប់គ្រងការសាកបានត្រឹមត្រូវ។ ផលវិបាកនៃចរន្តចាប់ផ្តើមថេរនេះគឺថាខ្សែកោងវ៉ុល (ខ្សែកោងខ្មៅ) មិនមែនជាលីនេអ៊ែរទេដោយសារតែវាលផ្លាស់ប្តូរសក្តានុពលដែលមិនមែនជាលីនេអ៊ែរ D PST (រូបភាព 1c, ការបញ្ចូលកំពូល) ។ នៅចុងបញ្ចប់នៃការសាក ថាមពលអគ្គិសនី 30 mJ ត្រូវបានរក្សាទុកនៅក្នុង MLC (ចំណុច B) ។ បន្ទាប់មក MLC ឡើងកំដៅ ហើយចរន្តអវិជ្ជមាន (ហើយជាចរន្តអវិជ្ជមាន) ត្រូវបានផលិតខណៈពេលដែលតង់ស្យុងនៅ 600 V. បន្ទាប់ពី 40 វិនាទី នៅពេលដែលសីតុណ្ហភាពឡើងដល់ខ្ពង់រាប 90 °C ចរន្តនេះត្រូវបានផ្តល់សំណង ទោះបីជាគំរូជំហានក៏ដោយ។ ផលិតនៅក្នុងសៀគ្វីថាមពលអគ្គិសនីនៃ 35 mJ ក្នុងអំឡុងពេល isofield នេះ (ការបញ្ចូលទីពីរនៅក្នុងរូបភព 1c, កំពូល) ។ បន្ទាប់មកវ៉ុលនៅលើ MLC (ស៊ីឌីសាខា) ត្រូវបានកាត់បន្ថយដែលបណ្តាលឱ្យមានការងារអគ្គិសនីបន្ថែម 60 mJ ។ ថាមពលទិន្នផលសរុបគឺ 95 mJ ។ ថាមពលដែលប្រមូលបានគឺជាភាពខុសគ្នារវាងថាមពលបញ្ចូល និងទិន្នផល ដែលផ្តល់ 95 – 30 = 65 mJ ។ នេះត្រូវគ្នាទៅនឹងដង់ស៊ីតេថាមពល 1.84 J cm-3 ដែលនៅជិត Nd ដែលស្រង់ចេញពី DE ring ។ លទ្ធភាពផលិតឡើងវិញនៃវដ្ត Olson នេះត្រូវបានសាកល្បងយ៉ាងទូលំទូលាយ (ចំណាំបន្ថែម 4) ។ តាមរយៈការបង្កើនវ៉ុល និងសីតុណ្ហភាពបន្ថែមទៀត យើងសម្រេចបាន 4.43 J cm-3 ដោយប្រើវដ្ត Olsen ក្នុង PST MLC កម្រាស់ 0.5 មីលីម៉ែត្រ លើជួរសីតុណ្ហភាព 750 V (195 kV cm-1) និង 175 °C (បន្ថែមចំណាំ 5) ។ នេះគឺធំជាង 4 ដងច្រើនជាងការសម្តែងដ៏ល្អបំផុតដែលបានរាយការណ៍នៅក្នុងអក្សរសិល្ប៍សម្រាប់វដ្ត Olson ផ្ទាល់ ហើយត្រូវបានគេទទួលបាននៅលើខ្សែភាពយន្តស្តើងនៃ Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3)18 (cm . បន្ថែម តារាងទី 1 សម្រាប់តម្លៃបន្ថែមទៀតនៅក្នុងអក្សរសិល្ប៍) ។ ការសម្តែងនេះត្រូវបានឈានដល់ដោយសារតែចរន្តលេចធ្លាយទាបបំផុតនៃ MLCs ទាំងនេះ (<10−7 A នៅ 750 V និង 180 °C សូមមើលព័ត៌មានលម្អិតនៅក្នុង Note 6) ដែលជាចំណុចសំខាន់ដែលបានលើកឡើងដោយ Smith et al.19—ផ្ទុយពីនេះ សម្ភារៈប្រើប្រាស់ក្នុងការសិក្សាពីមុន ១៧,២០. ការសម្តែងនេះត្រូវបានឈានដល់ដោយសារតែចរន្តលេចធ្លាយទាបបំផុតនៃ MLCs ទាំងនេះ (<10−7 A នៅ 750 V និង 180 °C សូមមើលព័ត៌មានលម្អិតនៅក្នុង Note 6) ដែលជាចំណុចសំខាន់ដែលបានលើកឡើងដោយ Smith et al.19—ផ្ទុយពីនេះ សម្ភារៈប្រើប្រាស់ក្នុងការសិក្សាពីមុន ១៧,២០. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А днтри 750 Всом дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. ១៩ — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. លក្ខណៈទាំងនេះត្រូវបានសម្រេចដោយសារតែចរន្តលេចធ្លាយទាបបំផុតនៃ MLCs ទាំងនេះ (<10–7 A នៅ 750 V និង 180 °C សូមមើលបន្ថែម 6 សម្រាប់ព័ត៌មានលម្អិត) - ចំណុចសំខាន់ដែលបានលើកឡើងដោយ Smith et al ។ 19 - ផ្ទុយទៅនឹងសម្ភារៈដែលបានប្រើនៅក្នុងការសិក្សាមុន 17,20 ។由于这些MLC的泄漏电流非常低（在750 V 和180°C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详忰爆）关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20។由于这些 mlc的泄漏非常（在在 750 V和 180°C 时<10-7 A人，参见补充说明 6縭濯）提到关键关键点相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下蛸比之不徰已期研究中使用的材料17.20។ ភ្លើង момент, упомянутый Смитом និង др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики ។ ដោយសារចរន្តលេចធ្លាយនៃ MLCs ទាំងនេះមានកម្រិតទាបខ្លាំង (<10–7 A នៅ 750 V និង 180 °C សូមមើលបន្ថែម 6 សម្រាប់ព័ត៌មានលម្អិត) - ចំណុចសំខាន់ដែលបានលើកឡើងដោយ Smith et al ។ 19 - សម្រាប់ការប្រៀបធៀបការសម្តែងទាំងនេះត្រូវបានសម្រេច។ចំពោះសម្ភារៈដែលប្រើក្នុងការសិក្សាមុនៗ ១៧,២០។
លក្ខខណ្ឌដូចគ្នា (600 V, 20–90 °C) បានអនុវត្តចំពោះវដ្ត Stirling (កំណត់ចំណាំបន្ថែម 7) ។ ដូចដែលបានរំពឹងទុកពីលទ្ធផលនៃវដ្ត DE ទិន្នផលគឺ 41.0 mJ ។ លក្ខណៈពិសេសដ៏គួរឱ្យចាប់អារម្មណ៍បំផុតមួយនៃវដ្ត Stirling គឺសមត្ថភាពរបស់ពួកគេក្នុងការពង្រីកវ៉ុលដំបូងតាមរយៈឥទ្ធិពលកម្តៅ។ យើងបានសង្កេតឃើញការកើនឡើងវ៉ុលរហូតដល់ 39 (ពីវ៉ុលដំបូង 15 V ដល់វ៉ុលចុងរហូតដល់ 590 V សូមមើលរូបភាពបន្ថែម 7.2) ។
លក្ខណៈពិសេសប្លែកមួយទៀតនៃ MLCs ទាំងនេះគឺថាពួកវាជាវត្ថុម៉ាក្រូស្កូបធំល្មមដើម្បីប្រមូលថាមពលនៅក្នុងជួរ joule ។ ដូច្នេះហើយ យើងបានបង្កើតឧបករណ៍ច្រូតកាត់គំរូ (HARV1) ដោយប្រើ 28 MLC PST កម្រាស់ 1 ម.ម តាមការរចនាបន្ទះប៉ារ៉ាឡែលដូចគ្នាដែលបានពិពណ៌នាដោយ Torello et al.14 ក្នុងម៉ាទ្រីស 7 × 4 ដូចបង្ហាញក្នុងរូប។ វត្ថុរាវ dielectric ផ្ទុកកំដៅក្នុង manifold ត្រូវបានផ្លាស់ទីលំនៅដោយស្នប់ peristaltic រវាងអាងស្តុកទឹកពីរដែលសីតុណ្ហភាពនៃសារធាតុរាវត្រូវបានរក្សាទុកថេរ (វិធីសាស្រ្ត) ។ ប្រមូលបានរហូតដល់ 3.1 J ដោយប្រើវដ្ត Olson ដែលបានពិពណ៌នានៅក្នុងរូបភព។ 2a តំបន់ isothermal នៅ 10°C និង 125°C និងតំបន់ isofield នៅ 0 និង 750 V (195 kV cm-1)។ នេះត្រូវគ្នាទៅនឹងដង់ស៊ីតេថាមពល 3.14 J cm-3 ។ ដោយប្រើការផ្សំនេះ ការវាស់វែងត្រូវបានគេធ្វើឡើងក្រោមលក្ខខណ្ឌផ្សេងៗ (រូបភាព 2 ខ)។ ចំណាំថា 1.8 J ត្រូវបានទទួលលើសពីជួរសីតុណ្ហភាព 80 °C និងវ៉ុល 600 V (155 kV cm-1) ។ នេះគឺនៅក្នុងកិច្ចព្រមព្រៀងដ៏ល្អជាមួយ 65 mJ ដែលបានរៀបរាប់ពីមុនសម្រាប់ PST MLC ក្រាស់ 1 មម ក្រោមលក្ខខណ្ឌដូចគ្នា (28 × 65 = 1820 mJ) ។
a, ការរៀបចំសាកល្បងនៃគំរូ HARV1 ដែលបានជួបប្រជុំគ្នាដោយផ្អែកលើ 28 MLC PSTs ក្រាស់ 1 mm (4 ជួរ× 7 columns) ដែលដំណើរការលើវដ្ត Olson ។ សម្រាប់ដំណាក់កាលនីមួយៗនៃវដ្តទាំងបួន សីតុណ្ហភាព និងវ៉ុលត្រូវបានផ្តល់ជូននៅក្នុងគំរូដើម។ កុំព្យូទ័រជំរុញម៉ាស៊ីនបូមទឹកដែលចរាចរសារធាតុរាវ dielectric រវាងអាងស្តុកទឹកត្រជាក់ និងក្តៅ វ៉ាល់ពីរ និងប្រភពថាមពល។ កុំព្យូទ័រក៏ប្រើ thermocouples ដើម្បីប្រមូលទិន្នន័យអំពីវ៉ុល និងចរន្តដែលផ្គត់ផ្គង់ដល់គំរូ និងសីតុណ្ហភាពនៃការរួមបញ្ចូលគ្នាពីការផ្គត់ផ្គង់ថាមពល។ ខ, ថាមពល (ពណ៌) ដែលប្រមូលបានដោយគំរូ 4×7 MLC របស់យើងធៀបនឹងជួរសីតុណ្ហភាព (អ័ក្ស X) និងវ៉ុល (អ័ក្ស Y) នៅក្នុងការពិសោធន៍ផ្សេងៗគ្នា។
កំណែធំជាងនៃឧបករណ៍ច្រូតកាត់ (HARV2) ដែលមានកម្រាស់ 60 PST MLC 1 mm និង 160 PST MLC ក្រាស់ 0.5 mm (41.7 ក្រាម សារធាតុ pyroelectric សកម្ម) បានផ្តល់ 11.2 J (បន្ថែមចំណាំ 8) ។ នៅឆ្នាំ 1984 Olsen បានបង្កើតឧបករណ៍ច្រូតថាមពលដោយផ្អែកលើ 317 ក្រាមនៃសារធាតុសំណប៉ាហាំង Pb (Zr, Ti)O3 ដែលមានសមត្ថភាពបង្កើតអគ្គិសនី 6.23 J នៅសីតុណ្ហភាពប្រហែល 150 °C (យោង 21) ។ សម្រាប់ការរួមបញ្ចូលគ្នានេះ នេះគឺជាតម្លៃតែមួយគត់ផ្សេងទៀតដែលមាននៅក្នុងជួរ joule ។ វាទទួលបានតម្លៃជាងពាក់កណ្តាលដែលយើងសម្រេចបាន និងជិតប្រាំពីរដងនៃគុណភាព។ នេះមានន័យថាដង់ស៊ីតេថាមពលរបស់ HARV2 គឺខ្ពស់ជាង 13 ដង។
រយៈពេលវដ្ត HARV1 គឺ 57 វិនាទី។ វាបានផលិតថាមពល 54 mW ជាមួយនឹង 4 ជួរនៃ 7 ជួរនៃសំណុំ MLC ក្រាស់ 1 mm ។ ដើម្បីឈានទៅមុខមួយជំហានទៀត យើងបានបង្កើតការផ្សំទីបី (HARV3) ដែលមានកម្រាស់ 0.5mm PST MLC និងការដំឡើងស្រដៀងគ្នាទៅនឹង HARV1 និង HARV2 (បន្ថែមចំណាំ 9)។ យើងបានវាស់ពេលវេលាកំដៅ 12.5 វិនាទី។ នេះត្រូវគ្នាទៅនឹងពេលវេលាវដ្តនៃ 25 s (រូបភាពបន្ថែម 9) ។ ថាមពលដែលប្រមូលបាន (47 mJ) ផ្តល់ថាមពលអគ្គិសនី 1.95 mW ក្នុងមួយ MLC ដែលអនុញ្ញាតឱ្យយើងស្រមៃថា HARV2 ផលិត 0.55 W (ប្រហែល 1.95 mW × 280 PST MLC 0.5 mm ក្រាស់) ។ លើសពីនេះទៀត យើងបានក្លែងធ្វើការផ្ទេរកំដៅដោយប្រើ Finite Element Simulation (COMSOL, Supplementary Note 10 និង Supplementary Tables 2–4) ដែលត្រូវគ្នាទៅនឹងការពិសោធន៍ HARV1។ ការធ្វើគំរូធាតុ Finite ធ្វើឱ្យវាអាចទស្សន៍ទាយតម្លៃថាមពលស្ទើរតែលំដាប់នៃរ៉ិចទ័រខ្ពស់ជាង (430 mW) សម្រាប់ចំនួនដូចគ្នានៃជួរឈរ PST ដោយស្តើង MLC ដល់ 0.2 mm ដោយប្រើទឹកជា coolant និងស្ដារម៉ាទ្រីសទៅ 7 ជួរ។ . × 4 ជួរឈរ (បន្ថែមលើ , មាន 960 mW នៅពេលដែលធុងនៅជាប់នឹងការបញ្ចូលគ្នា, រូបភពបន្ថែម 10b) ។
ដើម្បីបង្ហាញពីសារៈប្រយោជន៍របស់អ្នកប្រមូលនេះ វដ្ត Stirling ត្រូវបានអនុវត្តចំពោះអ្នកបង្ហាញតែឯងដែលមាន PST MLCs កម្រាស់ 0.5 mm ពីរប៉ុណ្ណោះ ជាអ្នកប្រមូលកំដៅ កុងតាក់តង់ស្យុងខ្ពស់ កុងតាក់តង់ស្យុងទាបជាមួយឧបករណ៍ផ្ទុក ឧបករណ៍បំប្លែង DC/DC ។ មីក្រូកុងត្រូល័រថាមពលទាប ទែរម៉ូគូបពីរ និងឧបករណ៍បំប្លែងជំរុញ (ចំណាំបន្ថែម 11)។ សៀគ្វីតម្រូវឱ្យ capacitor ផ្ទុកត្រូវបានសាកដំបូងនៅ 9V ហើយបន្ទាប់មកដំណើរការដោយស្វ័យភាព ខណៈពេលដែលសីតុណ្ហភាពនៃ MLCs ទាំងពីរមានចាប់ពី -5°C ដល់ 85°C នៅទីនេះក្នុងវដ្តនៃ 160 s (វដ្តជាច្រើនត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុង ចំណាំបន្ថែម 11) . គួរកត់សម្គាល់ថា MLCs ពីរដែលមានទម្ងន់ត្រឹមតែ 0.3g អាចគ្រប់គ្រងប្រព័ន្ធដ៏ធំនេះដោយស្វ័យភាព។ លក្ខណៈពិសេសគួរឱ្យចាប់អារម្មណ៍មួយទៀតគឺថាឧបករណ៍បំលែងវ៉ុលទាបមានសមត្ថភាពបំលែងពី 400V ទៅ 10-15V ជាមួយនឹងប្រសិទ្ធភាព 79% (ចំណាំបន្ថែម 11 និងរូបភាពបន្ថែម 11.3) ។
ជាចុងក្រោយ យើងបានវាយតម្លៃប្រសិទ្ធភាពនៃម៉ូឌុល MLC ទាំងនេះក្នុងការបំប្លែងថាមពលកម្ដៅទៅជាថាមពលអគ្គិសនី។ កត្តាគុណភាព η នៃប្រសិទ្ធភាពត្រូវបានកំណត់ជាសមាមាត្រនៃដង់ស៊ីតេនៃថាមពលអគ្គិសនីដែលប្រមូលបាន Nd ទៅនឹងដង់ស៊ីតេនៃកំដៅដែលបានផ្គត់ផ្គង់ Qin (កំណត់ចំណាំបន្ថែម 12):
រូបភាពទី 3a,b បង្ហាញពីប្រសិទ្ធភាព η និងប្រសិទ្ធភាពសមាមាត្រ ηr នៃវដ្ត Olsen រៀងគ្នា ជាមុខងារនៃជួរសីតុណ្ហភាពនៃ PST MLC ដែលមានកម្រាស់ 0.5 មីលីម៉ែត្រ។ សំណុំទិន្នន័យទាំងពីរត្រូវបានផ្តល់ឱ្យសម្រាប់វាលអគ្គីសនី 195 kV cm-1 ។ ប្រសិទ្ធភាព \(\ this\) ឈានដល់ 1.43% ដែលស្មើនឹង 18% នៃ ηr ។ ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ សម្រាប់ជួរសីតុណ្ហភាព 10 K ពី 25 °C ដល់ 35 °C ηr ឈានដល់តម្លៃរហូតដល់ 40% (ខ្សែកោងពណ៌ខៀវក្នុងរូបភាព 3b)។ នេះគឺជាតម្លៃដែលគេស្គាល់ពីរដងសម្រាប់វត្ថុធាតុដើម NLP ដែលបានកត់ត្រានៅក្នុងខ្សែភាពយន្ត PMN-PT (ηr = 19%) ក្នុងជួរសីតុណ្ហភាព 10 K និង 300 kV cm-1 (យោង 18) ។ ជួរសីតុណ្ហភាពក្រោម 10 K មិនត្រូវបានគេពិចារណាទេ ពីព្រោះកំដៅនៃ PST MLC ស្ថិតនៅចន្លោះពី 5 ទៅ 8 K។ ការទទួលស្គាល់ឥទ្ធិពលវិជ្ជមាននៃការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលលើប្រសិទ្ធភាពគឺសំខាន់ណាស់។ តាមពិតតម្លៃល្អបំផុតនៃ η និង ηr ស្ទើរតែទាំងអស់ទទួលបាននៅសីតុណ្ហភាពដំបូង Ti = 25 ° C នៅក្នុងរូបភព។ 3a, ខ។ នេះគឺដោយសារតែការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលជិតស្និទ្ធ នៅពេលដែលគ្មានវាលត្រូវបានអនុវត្ត ហើយសីតុណ្ហភាព Curie TC គឺនៅជុំវិញ 20 °C នៅក្នុង MLCs ទាំងនេះ (កំណត់ចំណាំបន្ថែម 13)។
a,b, ប្រសិទ្ធភាព η និងប្រសិទ្ធភាពសមាមាត្រនៃវដ្ត Olson (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } សម្រាប់ចរន្តអគ្គិសនីអតិបរមាដោយវាលនៃ 195 kV cm-1 និងសីតុណ្ហភាពដំបូងផ្សេងគ្នា Ti, }}\,\)(b) សម្រាប់ MPC PST កម្រាស់ 0.5 mm អាស្រ័យលើចន្លោះពេលសីតុណ្ហភាព ΔTspan ។
ការសង្កេតចុងក្រោយមានផលប៉ះពាល់សំខាន់ពីរ: (1) ការជិះកង់ដែលមានប្រសិទ្ធភាពណាមួយត្រូវតែចាប់ផ្តើមនៅសីតុណ្ហភាពខាងលើ TC សម្រាប់ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលដែលបណ្ដាលមកពីវាល (ពីប៉ារ៉ាអេឡិចត្រិចទៅ ferroelectric) កើតឡើង។ (2) សម្ភារៈទាំងនេះមានប្រសិទ្ធភាពជាងនៅពេលដំណើរការជិត TC ។ ទោះបីជាប្រសិទ្ធភាពក្នុងទ្រង់ទ្រាយធំត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងការពិសោធន៍របស់យើងក៏ដោយ ជួរសីតុណ្ហភាពមានកំណត់មិនអនុញ្ញាតឱ្យយើងសម្រេចបាននូវប្រសិទ្ធភាពដាច់ខាតដ៏ធំដោយសារតែដែនកំណត់ Carnot (\(\Delta T/T\))។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ប្រសិទ្ធភាពដ៏អស្ចារ្យដែលបង្ហាញដោយ PST MLCs ទាំងនេះបង្ហាញអំពីភាពត្រឹមត្រូវរបស់ Olsen នៅពេលដែលគាត់លើកឡើងថា "ម៉ូទ័រអេឡិចត្រិចជំនាន់ទី 20 ដែលដំណើរការនៅសីតុណ្ហភាពចន្លោះពី 50 °C និង 250 °C អាចមានប្រសិទ្ធភាព 30%"17 ។ ដើម្បីឈានដល់តម្លៃទាំងនេះ និងសាកល្បងគំនិត វានឹងមានប្រយោជន៍ក្នុងការប្រើប្រាស់ថ្នាំ doped PSTs ជាមួយ TCs ផ្សេងៗគ្នា ដូចដែលបានសិក្សាដោយ Shebanov និង Borman ។ ពួកគេបានបង្ហាញថា TC នៅក្នុង PST អាចប្រែប្រួលពី 3°C (Sb doping) ដល់ 33°C (Ti doping) 22 . ដូច្នេះហើយ យើងសន្មត់ថាម៉ាស៊ីនបង្កើតឡើងវិញ pyroelectric ជំនាន់ក្រោយដោយផ្អែកលើ doped PST MLCs ឬសម្ភារៈផ្សេងទៀតដែលមានការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលលំដាប់ទីមួយខ្លាំងអាចប្រកួតប្រជែងជាមួយអ្នកប្រមូលផលថាមពលដ៏ល្អបំផុត។
នៅក្នុងការសិក្សានេះ យើងបានស៊ើបអង្កេត MLCs ដែលផលិតពី PST។ ឧបករណ៍ទាំងនេះមានស៊េរីនៃអេឡិចត្រូត Pt និង PST ដែល capacitors ជាច្រើនត្រូវបានតភ្ជាប់ស្របគ្នា។ PST ត្រូវបានជ្រើសរើសព្រោះវាជាសម្ភារៈ EC ដ៏ល្អឥតខ្ចោះ ហើយដូច្នេះជាសម្ភារៈ NLP ដ៏ល្អឥតខ្ចោះ។ វាបង្ហាញការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric-paraelectric លំដាប់ទីមួយយ៉ាងមុតស្រួចនៅជុំវិញ 20 °C ដែលបង្ហាញថាការផ្លាស់ប្តូរ entropy របស់វាគឺស្រដៀងគ្នាទៅនឹងអ្វីដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភាពទី 1។ MLCs ស្រដៀងគ្នាត្រូវបានពិពណ៌នាយ៉ាងពេញលេញសម្រាប់ឧបករណ៍ EC13,14។ ក្នុងការសិក្សានេះ យើងបានប្រើ 10.4 × 7.2 × 1 mm³ និង 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³ MLCs ។ MLCs ដែលមានកម្រាស់ 1 mm និង 0.5 mm ត្រូវបានផលិតចេញពី 19 និង 9 ស្រទាប់នៃ PST ដែលមានកម្រាស់ 38.6 µm រៀងគ្នា។ ក្នុងករណីទាំងពីរ ស្រទាប់ PST ខាងក្នុងត្រូវបានដាក់នៅចន្លោះអេឡិចត្រូតផ្លាទីនដែលមានកម្រាស់ 2.05 µm ។ ការរចនានៃ MLCs ទាំងនេះសន្មត់ថា 55% នៃ PSTs គឺសកម្ម ដែលត្រូវគ្នាទៅនឹងផ្នែករវាងអេឡិចត្រូត (ចំណាំបន្ថែម 1) ។ ផ្ទៃអេឡិចត្រូតសកម្មគឺ 48.7 mm2 (តារាងបន្ថែម 5) ។ MLC PST ត្រូវបានរៀបចំដោយប្រតិកម្មដំណាក់កាលរឹង និងវិធីសាស្ត្រដេញ។ ព័ត៌មានលម្អិតនៃដំណើរការរៀបចំត្រូវបានពិពណ៌នានៅក្នុងអត្ថបទមុន 14 ។ ភាពខុសគ្នាមួយក្នុងចំណោមភាពខុសគ្នារវាង PST MLC និងអត្ថបទមុនគឺលំដាប់នៃគេហទំព័រ B ដែលជះឥទ្ធិពលយ៉ាងខ្លាំងដល់ដំណើរការរបស់ EC នៅក្នុង PST ។ លំដាប់ B-sites នៃ PST MLC គឺ 0.75 (កំណត់ចំណាំបន្ថែម 2) ដែលទទួលបានដោយការដុតនៅសីតុណ្ហភាព 1400°C អមដោយ annealing រាប់រយម៉ោងនៅសីតុណ្ហភាព 1000°C។ សម្រាប់ព័ត៌មានបន្ថែមអំពី PST MLC សូមមើល កំណត់សម្គាល់បន្ថែម 1-3 និងតារាងបន្ថែម 5 ។
គោលគំនិតសំខាន់នៃការសិក្សានេះគឺផ្អែកលើវដ្ដ Olson (រូបភាពទី 1)។ សម្រាប់វដ្តបែបនេះ យើងត្រូវការអាងស្តុកទឹកក្តៅ និងត្រជាក់ និងការផ្គត់ផ្គង់ថាមពលដែលមានសមត្ថភាពត្រួតពិនិត្យ និងគ្រប់គ្រងវ៉ុល និងចរន្តនៅក្នុងម៉ូឌុល MLC ផ្សេងៗ។ វដ្តផ្ទាល់ទាំងនេះបានប្រើការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធផ្សេងគ្នាពីរគឺ (1) ម៉ូឌុល Linkam កំដៅនិងត្រជាក់មួយ MLC ភ្ជាប់ទៅនឹងប្រភពថាមពល Keithley 2410 និង (2) គំរូបី (HARV1, HARV2 និង HARV3) ស្របគ្នាជាមួយនឹងថាមពលប្រភពដូចគ្នា។ ក្នុងករណីចុងក្រោយ សារធាតុរាវ dielectric (ប្រេងស៊ីលីកុនដែលមាន viscosity 5 cP នៅសីតុណ្ហភាព 25°C ដែលទិញពី Sigma Aldrich) ត្រូវបានប្រើសម្រាប់ការផ្លាស់ប្តូរកំដៅរវាងអាងស្តុកទឹកពីរ (ក្តៅ និងត្រជាក់) និង MLC ។ អាងស្តុកទឹកកំដៅមានធុងកញ្ចក់មួយដែលពោរពេញទៅដោយសារធាតុរាវ dielectric និងដាក់នៅលើកំពូលនៃចានកំដៅ។ កន្លែងផ្ទុកត្រជាក់មានអាងងូតទឹកដែលមានបំពង់រាវដែលមានសារធាតុរាវ dielectric នៅក្នុងធុងប្លាស្ទិកធំមួយដែលពោរពេញទៅដោយទឹក និងទឹកកក។ សន្ទះបិទបើកបីផ្លូវពីរ (ទិញពី Bio-Chem Fluidics) ត្រូវបានដាក់នៅចុងនីមួយៗនៃការរួមបញ្ចូលគ្នា ដើម្បីប្តូរសារធាតុរាវពីអាងមួយទៅអាងមួយទៀត (រូបភាពទី 2a)។ ដើម្បីធានាបាននូវលំនឹងកម្ដៅរវាងកញ្ចប់ PST-MLC និង coolant រយៈពេលវដ្តត្រូវបានពង្រីករហូតដល់ thermocouples ច្រកចូល និងព្រី (ជិតបំផុតតាមដែលអាចធ្វើទៅបានចំពោះកញ្ចប់ PST-MLC) បង្ហាញសីតុណ្ហភាពដូចគ្នា។ ស្គ្រីប Python គ្រប់គ្រង និងធ្វើសមកាលកម្មឧបករណ៍ទាំងអស់ (ម៉ែត្រប្រភព ស្នប់ វ៉ាល់ និងទែរម៉ូគូបល) ដើម្បីដំណើរការវដ្ត Olson ត្រឹមត្រូវ ពោលគឺ រង្វិលជុំ coolant ចាប់ផ្តើមវិលតាមជង់ PST បន្ទាប់ពីម៉ែត្រប្រភពត្រូវបានគិតថ្លៃ ដូច្នេះពួកគេឡើងកំដៅតាមការចង់បាន។ វ៉ុលដែលបានអនុវត្តសម្រាប់វដ្ត Olson ដែលបានផ្តល់ឱ្យ។
ម៉្យាងទៀត យើងបានបញ្ជាក់ពីការវាស់វែងដោយផ្ទាល់ទាំងនេះនៃថាមពលដែលប្រមូលបានជាមួយនឹងវិធីសាស្ត្រប្រយោល។ វិធីសាស្រ្តដោយប្រយោលទាំងនេះគឺផ្អែកលើការផ្លាស់ទីលំនៅអគ្គិសនី (D) – វាលអគ្គីសនី (E) រង្វិលជុំវាលដែលប្រមូលបាននៅសីតុណ្ហភាពខុសៗគ្នា ហើយដោយការគណនាតំបន់រវាងរង្វិលជុំ DE ពីរ មួយអាចប៉ាន់ស្មានបានយ៉ាងត្រឹមត្រូវថាតើថាមពលអាចប្រមូលបានប៉ុន្មាន ដូចបង្ហាញក្នុងរូប។ . ក្នុងរូប ២..១ ខ. រង្វិលជុំ DE ទាំងនេះក៏ត្រូវបានប្រមូលដោយប្រើម៉ែត្រប្រភព Keithley ផងដែរ។
PST MLCs កម្រាស់ 28 1 ម.ម ត្រូវបានផ្គុំក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធចានប៉ារ៉ាឡែល 4 ជួរ និង 7 ជួរ យោងតាមការរចនាដែលបានពិពណ៌នានៅក្នុងឯកសារយោង។ 14. គម្លាតសារធាតុរាវរវាងជួរ PST-MLC គឺ 0.75mm ។ នេះត្រូវបានសម្រេចដោយការបន្ថែមបន្ទះនៃកាសែតពីរចំហៀងជាធាតុរាវជុំវិញគែមនៃ PST MLC ។ PST MLC ត្រូវបានភ្ជាប់ដោយអេឡិចត្រូដស្របគ្នាជាមួយនឹងស្ពាន epoxy ប្រាក់ដែលមានទំនាក់ទំនងជាមួយអេឡិចត្រូតនាំមុខ។ បន្ទាប់ពីនោះ ខ្សែភ្លើងត្រូវបានស្អិតជាប់ជាមួយនឹងជ័រ epoxy ប្រាក់ទៅផ្នែកនីមួយៗនៃស្ថានីយអេឡិចត្រូតសម្រាប់ភ្ជាប់ទៅការផ្គត់ផ្គង់ថាមពល។ ជាចុងក្រោយ បញ្ចូលរចនាសម្ព័ន្ធទាំងមូលទៅក្នុងទុយោប៉ូលីអូលហ្វីន។ ក្រោយមកទៀតត្រូវបានស្អិតជាប់ជាមួយបំពង់រាវដើម្បីធានាបាននូវការផ្សាភ្ជាប់ត្រឹមត្រូវ។ ទីបំផុត ទែរម៉ូកូបប្រភេទ K ក្រាស់ 0.25 មីលីម៉ែត្រ ត្រូវបានសាងសង់នៅចុងនីមួយៗនៃរចនាសម្ព័ន្ធ PST-MLC ដើម្បីតាមដានសីតុណ្ហភាពរាវចូល និងព្រី។ ដើម្បីធ្វើដូចនេះដំបូងបំពង់ត្រូវតែត្រូវបាន perforated ។ បន្ទាប់ពីដំឡើង Thermocouple សូមអនុវត្តការស្អិតដូចគ្នាដូចពីមុនរវាងបំពង់ thermocouple និងខ្សែ ដើម្បីស្ដារត្រា។
គំរូចំនួនប្រាំបីដាច់ដោយឡែកពីគ្នាត្រូវបានសាងសង់ ដែលចំនួនបួនមាន MLC PSTs កម្រាស់ 40 0.5 មីលីម៉ែត្រ ចែកចាយជាចានប៉ារ៉ាឡែលដែលមាន 5 ជួរឈរ និង 8 ជួរ ហើយចំនួនបួនដែលនៅសល់មាន MLC PST កម្រាស់ 15 1 មីលីម៉ែត្រនីមួយៗ។ នៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធចានប៉ារ៉ាឡែល 3 ជួរ × 5 ជួរ។ ចំនួនសរុបនៃ PST MLCs ដែលប្រើគឺ 220 (កម្រាស់ 160 0.5 mm និង 60 PST MLC កម្រាស់ 1 mm)។ យើងហៅផ្នែករងទាំងពីរនេះថា HARV2_160 និង HARV2_60។ គម្លាតរាវនៅក្នុងគំរូ HARV2_160 មានកាសែតពីរដែលមានកម្រាស់ 0.25 ម.ម ជាមួយនឹងខ្សែក្រាស់ 0.25 ម.ម រវាងពួកវា។ សម្រាប់គំរូ HARV2_60 យើងបានធ្វើបែបបទដដែលៗ ប៉ុន្តែប្រើខ្សែក្រាស់ 0.38 មីលីម៉ែត្រ។ សម្រាប់ស៊ីមេទ្រី HARV2_160 និង HARV2_60 មានសៀគ្វីសារធាតុរាវផ្ទាល់ខ្លួន ស្នប់ វ៉ាល់ និងផ្នែកត្រជាក់ (ចំណាំបន្ថែម 8)។ គ្រឿង HARV2 ពីរចែករំលែកអាងស្តុកកំដៅ ធុង 3 លីត្រ (30 សង់ទីម៉ែត្រ x 20 សង់ទីម៉ែត្រ x 5 សង់ទីម៉ែត្រ) នៅលើចានក្តៅពីរដែលមានមេដែកបង្វិល។ គំរូបុគ្គលទាំងប្រាំបីត្រូវបានភ្ជាប់ដោយអគ្គិសនីស្របគ្នា។ អនុផ្នែក HARV2_160 និង HARV2_60 ដំណើរការក្នុងពេលដំណាលគ្នាក្នុងវដ្ត Olson ដែលបណ្តាលឱ្យមានការប្រមូលផលថាមពល 11.2 J.
ដាក់ ​​PST MLC ក្រាស់ 0.5mm ចូលទៅក្នុងបំពង់ polyolefin ជាមួយនឹងកាសែតពីរចំហៀង និងខ្សែនៅលើភាគីទាំងពីរ ដើម្បីបង្កើតកន្លែងសម្រាប់រាវហូរ។ ដោយសារតែទំហំតូចរបស់វា គំរូនេះត្រូវបានគេដាក់នៅជាប់នឹងសន្ទះបិទបើកអាងស្តុកទឹកក្តៅ ឬត្រជាក់ ដោយកាត់បន្ថយរយៈពេលនៃវដ្ត។
នៅក្នុង PST MLC វាលអគ្គីសនីថេរត្រូវបានអនុវត្តដោយអនុវត្តវ៉ុលថេរទៅសាខាកំដៅ។ ជាលទ្ធផលចរន្តកំដៅអវិជ្ជមានត្រូវបានបង្កើតហើយថាមពលត្រូវបានរក្សាទុក។ បន្ទាប់ពីកំដៅ PST MLC វាលត្រូវបានដកចេញ (V = 0) ហើយថាមពលដែលបានរក្សាទុកនៅក្នុងវាត្រូវបានត្រលប់ទៅបញ្ជរប្រភពវិញដែលត្រូវនឹងការរួមចំណែកមួយទៀតនៃថាមពលដែលប្រមូលបាន។ ជាចុងក្រោយ ជាមួយនឹងវ៉ុល V = 0 បានអនុវត្ត MLC PSTs ត្រូវបានត្រជាក់ទៅសីតុណ្ហភាពដំបូងរបស់ពួកគេ ដូច្នេះវដ្តអាចចាប់ផ្តើមម្តងទៀត។ នៅដំណាក់កាលនេះថាមពលមិនត្រូវបានប្រមូលទេ។ យើងបានដំណើរការវដ្ត Olsen ដោយប្រើ Keithley 2410 SourceMeter ដោយគិតថ្លៃ PST MLC ពីប្រភពវ៉ុល និងកំណត់ការផ្គូផ្គងបច្ចុប្បន្នទៅតម្លៃសមស្រប ដូច្នេះពិន្ទុគ្រប់គ្រាន់ត្រូវបានប្រមូលក្នុងដំណាក់កាលសាកថ្មសម្រាប់ការគណនាថាមពលដែលអាចទុកចិត្តបាន។
នៅក្នុងវដ្ត Stirling, PST MLCs ត្រូវបានគិតថ្លៃនៅក្នុងរបៀបប្រភពវ៉ុលនៅតម្លៃវាលអគ្គិសនីដំបូង (វ៉ុលដំបូង Vi> 0) ដែលជាចរន្តអនុលោមភាពដែលចង់បាន ដូច្នេះជំហានសាកត្រូវចំណាយពេលប្រហែល 1 វិនាទី (ហើយចំនុចគ្រប់គ្រាន់ត្រូវបានប្រមូលផ្តុំសម្រាប់ការគណនាដែលអាចទុកចិត្តបាននៃ ថាមពល) និងសីតុណ្ហភាពត្រជាក់។ នៅក្នុងវដ្ត Stirling, PST MLCs ត្រូវបានគិតថ្លៃនៅក្នុងរបៀបប្រភពវ៉ុលនៅតម្លៃវាលអគ្គិសនីដំបូង (វ៉ុលដំបូង Vi> 0) ដែលជាចរន្តអនុលោមភាពដែលចង់បាន ដូច្នេះជំហានសាកត្រូវចំណាយពេលប្រហែល 1 វិនាទី (ហើយចំនុចគ្រប់គ្រាន់ត្រូវបានប្រមូលផ្តុំសម្រាប់ការគណនាដែលអាចទុកចិត្តបាននៃ ថាមពល) និងសីតុណ្ហភាពត្រជាក់។ В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное количество точек для надежного расчета энергия) и холодная температура. នៅក្នុងវដ្ត Stirling PST MLC ពួកគេត្រូវបានគិតថ្លៃនៅក្នុងរបៀបប្រភពវ៉ុលនៅតម្លៃដំបូងនៃវាលអគ្គិសនី (វ៉ុលដំបូង Vi> 0) ដែលជាចរន្តទិន្នផលដែលចង់បាន ដូច្នេះដំណាក់កាលសាកថ្មត្រូវចំណាយពេលប្រហែល 1 វិនាទី (និងចំនួនគ្រប់គ្រាន់។ ពិន្ទុត្រូវបានប្រមូលសម្រាប់ការគណនាថាមពលដែលអាចទុកចិត្តបាន) និងសីតុណ្ហភាពត្រជាក់។在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0)充电，甽龔的初始电压Vi >骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量)和低温។ នៅក្នុងវដ្តមេ PST MLC ត្រូវបានគិតថ្លៃនៅតម្លៃវាលអគ្គិសនីដំបូង (វ៉ុលដំបូង Vi > 0) នៅក្នុងរបៀបប្រភពវ៉ុល ដូច្នេះចរន្តអនុលោមភាពដែលត្រូវការត្រូវចំណាយពេលប្រហែល 1 វិនាទីសម្រាប់ជំហានសាកថ្ម (ហើយយើងប្រមូលបានពិន្ទុគ្រប់គ្រាន់ដើម្បី គណនាដោយភាពជឿជាក់ (ថាមពល) និងសីតុណ្ហភាពទាប។ В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры . នៅក្នុងវដ្ត Stirling PST MLC ត្រូវបានគិតថ្លៃនៅក្នុងរបៀបប្រភពវ៉ុលជាមួយនឹងតម្លៃដំបូងនៃវាលអគ្គិសនី (វ៉ុលដំបូង Vi> 0) ចរន្តអនុលោមភាពដែលត្រូវការគឺដូចជាដំណាក់កាលសាកថ្មត្រូវចំណាយពេលប្រហែល 1 វិនាទី (និងចំនួនគ្រប់គ្រាន់។ ពិន្ទុត្រូវបានប្រមូលដើម្បីគណនាថាមពលដែលអាចទុកចិត្តបាន) និងសីតុណ្ហភាពទាប។មុនពេល PST MLC ឡើងកំដៅ សូមបើកសៀគ្វីដោយអនុវត្តចរន្តដែលត្រូវគ្នានៃ I = 0 mA (ចរន្តដែលត្រូវគ្នាអប្បបរមាដែលប្រភពវាស់របស់យើងអាចគ្រប់គ្រងបានគឺ 10 nA)។ ជាលទ្ធផល បន្ទុកមួយនៅតែមាននៅក្នុង PST នៃ MJK ហើយវ៉ុលកើនឡើងនៅពេលដែលគំរូឡើងកំដៅ។ គ្មានថាមពលត្រូវបានប្រមូលនៅក្នុងដៃ BC ដោយសារតែ I = 0 mA ។ បន្ទាប់ពីឡើងដល់សីតុណ្ហភាពខ្ពស់ វ៉ុលនៅក្នុង MLT FT កើនឡើង (ក្នុងករណីខ្លះលើសពី 30 ដង សូមមើលរូបបន្ថែម 7.2) MLK FT ត្រូវបានរំសាយចេញ (V = 0) ហើយថាមពលអគ្គិសនីត្រូវបានរក្សាទុកក្នុងពួកវាដូចគ្នា ដូចដែលពួកគេជាអ្នកគិតថ្លៃដំបូង។ ការឆ្លើយឆ្លងបច្ចុប្បន្នដូចគ្នាត្រូវបានត្រលប់ទៅប្រភពម៉ែត្រ។ ដោយសារតែការកើនឡើងវ៉ុលថាមពលដែលបានរក្សាទុកនៅសីតុណ្ហភាពខ្ពស់គឺខ្ពស់ជាងអ្វីដែលត្រូវបានផ្តល់ឱ្យនៅដើមដំបូងនៃវដ្ត។ ជាលទ្ធផលថាមពលត្រូវបានទទួលដោយការបំប្លែងកំដៅទៅជាអគ្គិសនី។
យើងបានប្រើ Keithley 2410 SourceMeter ដើម្បីត្រួតពិនិត្យវ៉ុល និងចរន្តដែលបានអនុវត្តទៅ PST MLC ។ ថាមពលដែលត្រូវគ្នាត្រូវបានគណនាដោយការបញ្ចូលផលិតផលនៃវ៉ុល និងចរន្តដែលអានដោយឧបករណ៍វាស់ប្រភពរបស់ Keithley, \(E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ ឆ្វេង(t\right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\) ដែល τ ជារយៈពេលនៃអំឡុងពេល។ នៅលើខ្សែកោងថាមពលរបស់យើងតម្លៃថាមពលវិជ្ជមានមានន័យថាថាមពលដែលយើងត្រូវផ្តល់ឱ្យ MLC PST ហើយតម្លៃអវិជ្ជមានមានន័យថាថាមពលដែលយើងទាញយកចេញពីពួកគេហើយដូច្នេះថាមពលដែលទទួលបាន។ ថាមពលដែលទាក់ទងសម្រាប់វដ្តនៃការប្រមូលដែលបានផ្តល់ឱ្យត្រូវបានកំណត់ដោយការបែងចែកថាមពលដែលប្រមូលបានដោយរយៈពេល τ នៃវដ្តទាំងមូល។
ទិន្នន័យទាំងអស់ត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងអត្ថបទចម្បង ឬនៅក្នុងព័ត៌មានបន្ថែម។ លិខិត និងសំណើសម្រាប់សម្ភារៈគួរតែត្រូវបានដឹកនាំទៅកាន់ប្រភពនៃទិន្នន័យ AT ឬ ED ដែលផ្តល់ជាមួយអត្ថបទនេះ។
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC ការពិនិត្យឡើងវិញនៃការអភិវឌ្ឍន៍ និងកម្មវិធីនៃម៉ាស៊ីនកំដៅកំដៅសម្រាប់ការប្រមូលផលថាមពល។ Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC ការពិនិត្យឡើងវិញនៃការអភិវឌ្ឍន៍ និងកម្មវិធីនៃម៉ាស៊ីនកំដៅកំដៅសម្រាប់ការប្រមូលផលថាមពល។Ando Junior, Ohio, Maran, ALO និង Henao, NC ទិដ្ឋភាពទូទៅនៃការអភិវឌ្ឍន៍ និងការប្រើប្រាស់ម៉ាស៊ីនកំដៅកំដៅសម្រាប់ការប្រមូលផលថាមពល។ Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用។ Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO, និង Henao, NC កំពុងពិចារណាលើការអភិវឌ្ឍន៍ និងការប្រើប្រាស់ម៉ាស៊ីនកំដៅកំដៅសម្រាប់ការប្រមូលផលថាមពល។បន្ត។ គាំទ្រ។ ថាមពល Rev. 91, 376–393 (2018) ។
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Photovoltaic materials: ប្រសិទ្ធភាពបច្ចុប្បន្ន និងបញ្ហាប្រឈមនាពេលអនាគត។ Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Photovoltaic materials: ប្រសិទ្ធភាពបច្ចុប្បន្ន និងបញ្ហាប្រឈមនាពេលអនាគត។Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. និង Sinke, VK Photovoltaic សម្ភារ: ការអនុវត្តបច្ចុប្បន្ន និងបញ្ហាប្រឈមនាពេលអនាគត។ Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战។ Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC សម្ភារៈពន្លឺព្រះអាទិត្យ៖ ប្រសិទ្ធភាពបច្ចុប្បន្ន និងបញ្ហាប្រឈមនាពេលអនាគត។Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. និង Sinke, VK Photovoltaic សម្ភារ: ការអនុវត្តបច្ចុប្បន្ន និងបញ្ហាប្រឈមនាពេលអនាគត។វិទ្យាសាស្រ្ត 352, aad4424 (2016) ។
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. ឥទ្ធិពល pyro-piezoelectric ភ្ជាប់គ្នាសម្រាប់ការចាប់សញ្ញាសីតុណ្ហភាព និងសម្ពាធក្នុងពេលដំណាលគ្នាដែលដំណើរការដោយខ្លួនឯង។ Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Conjunct pyro-piezoelectric effect for self-powered the temperature and pressure sensing ដំណាលគ្នា។Song K., Zhao R., Wang ZL និង Yan Yu ។ ឥទ្ធិពល pyropiezoelectric រួមបញ្ចូលគ្នាសម្រាប់ការវាស់វែងស្វ័យភាពក្នុងពេលដំណាលគ្នានៃសីតុណ្ហភាពនិងសម្ពាធ។ Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应។ Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. សម្រាប់ថាមពលដោយខ្លួនឯងក្នុងពេលតែមួយជាមួយនឹងសីតុណ្ហភាព និងសម្ពាធ។Song K., Zhao R., Wang ZL និង Yan Yu ។ ឥទ្ធិពល thermopiezoelectric រួមបញ្ចូលគ្នាសម្រាប់ការវាស់ស្ទង់សីតុណ្ហភាព និងសម្ពាធក្នុងពេលដំណាលគ្នាដោយស្វយ័ត។ទៅមុខ។ អាលម៉ា 31, 1902831 (2019) ។
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. ការប្រមូលផលថាមពលដោយផ្អែកលើវដ្ត pyroelectric របស់ Ericsson នៅក្នុងសេរ៉ាមិច ferroelectric ដែលបន្ធូរបន្ថយ។ Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. ការប្រមូលផលថាមពលដោយផ្អែកលើវដ្ត pyroelectric របស់ Ericsson នៅក្នុងសេរ៉ាមិច ferroelectric ដែលបន្ធូរបន្ថយ។Sebald G., Prouvost S. និង Guyomar D. ការប្រមូលផលថាមពលដោយផ្អែកលើវដ្ត pyroelectric Ericsson នៅក្នុងសេរ៉ាមិច ferroelectric បន្ធូរបន្ថយ។Sebald G., Prouvost S. និង Guyomar D. ការប្រមូលថាមពលនៅក្នុងសេរ៉ាមិច ferroelectric បន្ធូរអារម្មណ៍ ដោយផ្អែកលើ Ericsson pyroelectric cycling ។ អាម៉ាម៉ាឆ្លាត។ រចនាសម្ព័ន្ធ។ ១៧, ១៥០១២ (២០០៧)។
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW សម្ភារៈអេឡិចត្រូលីត្រ និង pyroelectric ជំនាន់ក្រោយសម្រាប់ការបំប្លែងថាមពលកំដៅនៃរដ្ឋរឹង។ Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW សម្ភារៈអេឡិចត្រូលីត្រ និង pyroelectric ជំនាន់ក្រោយសម្រាប់ការបំប្លែងថាមពលកំដៅនៃរដ្ឋរឹង។ Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические និង пироэлектрические материалы следующего следующего следующего еобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW សម្ភារៈអេឡិចត្រូលីត្រ និង pyroelectric ជំនាន់ក្រោយសម្រាប់ការបំប្លែងថាមពលកំដៅរបស់រដ្ឋរឹង។ Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热釐电。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические និង пироэлектрические материалы следующего следующего следующего еобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW សម្ភារៈអេឡិចត្រូលីត្រ និង pyroelectric ជំនាន់ក្រោយសម្រាប់ការបំប្លែងថាមពលកំដៅរបស់រដ្ឋរឹង។Lady Bull ។ 39, 1099–1109 (2014)។
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. ស្ដង់ដារ និងតួលេខនៃគុណសម្បត្តិសម្រាប់បរិមាណនៃដំណើរការរបស់ pyroelectric nanogenerators ។ Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. ស្ដង់ដារ និងតួលេខនៃគុណសម្បត្តិសម្រាប់បរិមាណនៃដំណើរការរបស់ pyroelectric nanogenerators ។Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL និង Yang, Yu ។ ពិន្ទុស្ដង់ដារ និងគុណភាពសម្រាប់កំណត់បរិមាណនៃដំណើរការរបស់ pyroelectric nanogenerators ។ Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数។ Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL និង Yang, Yu ។ លក្ខណៈវិនិច្ឆ័យ និងវិធានការអនុវត្តសម្រាប់កំណត់បរិមាណនៃដំណើរការរបស់ម៉ាស៊ីន pyroelectric nanogenerator ។ថាមពលណាណូ 55, 534–540 (2019)។
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles in lead scandium tantalate ជាមួយនឹងការបង្កើតឡើងវិញពិតប្រាកដតាមរយៈការផ្លាស់ប្តូរវាល។ Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles in lead scandium tantalate ជាមួយនឹងការបង្កើតឡើងវិញពិតប្រាកដតាមរយៈការផ្លាស់ប្តូរវាល។Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. និង Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles in lead-scandium tantalate ជាមួយនឹងការបង្កើតឡើងវិញពិតប្រាកដដោយមធ្យោបាយនៃការកែប្រែវាល។ Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的再生។ Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在线电影។Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. និង Mathur, ND វដ្តនៃការធ្វើឱ្យត្រជាក់ដោយអេឡិចត្រូកំដៅនៃ tantalate ស្កែនឌីម នាំមុខសម្រាប់ការបង្កើតឡើងវិញពិតប្រាកដតាមរយៈការបញ្ច្រាសវាល។រូបវិទ្យា Rev. X 9, 41002 (2019) ។
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Caloric នៅជិតការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroic ។ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Caloric នៅជិតការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroic ។Moya, X., Kar-Narayan, S. និង Mathur, ND Caloric នៅជិតការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroid ។ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料។ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND សម្ភារៈកម្ដៅនៅជិតលោហធាតុដែក។Moya, X., Kar-Narayan, S. និង Mathur, ND សម្ភារៈកម្ដៅនៅជិតការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាលដែក។ណាត។ អាលម៉ា ម៉ាធើ 13, 439–450 (2014) ។
Moya, X. & Mathur, ND Caloric សម្ភារសម្រាប់ត្រជាក់ និងកំដៅ។ Moya, X. & Mathur, ND Caloric សម្ភារសម្រាប់ត្រជាក់ និងកំដៅ។Moya, X. និង Mathur, ND សម្ភារៈកម្ដៅសម្រាប់ត្រជាក់ និងកំដៅ។ Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料។ Moya, X. & Mathur, ND សម្ភារៈកម្ដៅសម្រាប់ត្រជាក់ និងកំដៅ។Moya X. និង Mathur ND សម្ភារៈកម្ដៅសម្រាប់ត្រជាក់ និងកំដៅ។វិទ្យាសាស្រ្ត 370, 797–803 (2020)។
Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: ការពិនិត្យឡើងវិញ។ Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: ការពិនិត្យឡើងវិញ។Torello, A. and Defay, E. Electrocaloric chillers: ការពិនិត្យឡើងវិញ។ Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论។ Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论។Torello, A. and Defay, E. Electrothermal coolers: ការពិនិត្យឡើងវិញ។កម្រិតខ្ពស់។ អេឡិចត្រូនិក។ អាលម៉ាម៉ារ។ 8. 2101031 (2022) ។
Nuchokgwe, Y. et al ។ ប្រសិទ្ធភាពថាមពលដ៏ធំសម្បើមនៃសម្ភារៈអេឡិចត្រូលីតនៅក្នុងស្កែនឌីម - ស្កែនឌីម - នាំមុខដែលមានលំដាប់ខ្ពស់។ ទំនាក់ទំនងជាតិ។ ១២, ៣២៩៨ (២០២១)។
Nair, B. et al ។ ឥទ្ធិពល electrothermal នៃ oxide multilayer capacitor មានទំហំធំជាងជួរសីតុណ្ហភាពធំទូលាយ។ ធម្មជាតិ 575, 468–472 (2019) ។
Torello, A. et al ។ ជួរសីតុណ្ហភាពដ៏ធំនៅក្នុងម៉ាស៊ីនបង្កើតឡើងវិញនូវកំដៅអគ្គីសនី។ វិទ្យាសាស្រ្ត 370, 125–129 (2020)។
Wang, Y. et al ។ ប្រព័ន្ធត្រជាក់ electrothermal រដ្ឋរឹង ដំណើរការខ្ពស់ វិទ្យាសាស្រ្ត 370, 129–133 (2020)។
Meng, Y. et al ។ ឧបករណ៍​ត្រជាក់​អេឡិចត្រូ​កំដៅ​ល្បាក់​សម្រាប់​ការកើនឡើង​សីតុណ្ហភាព​ធំ​។ ថាមពលជាតិ 5, 996–1002 (2020)។
Olsen, RB & Brown, DD ប្រសិទ្ធភាពខ្ពស់ ការបំប្លែងកំដៅដោយផ្ទាល់ទៅការវាស់ស្ទង់ pyroelectric ដែលទាក់ទងនឹងថាមពលអគ្គិសនី។ Olsen, RB & Brown, DD ប្រសិទ្ធភាពខ្ពស់ ការបំប្លែងកំដៅដោយផ្ទាល់ទៅការវាស់ស្ទង់ pyroelectric ដែលទាក់ទងនឹងថាមពលអគ្គិសនី។Olsen, RB និង Brown, DD មានប្រសិទ្ធិភាពខ្ពស់ក្នុងការបំប្លែងកំដៅដោយផ្ទាល់ទៅជាថាមពលអគ្គិសនីដែលទាក់ទងនឹងការវាស់ស្ទង់ pyroelectric ។ Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量។ Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB និង Brown, DD ការបំប្លែងដោយផ្ទាល់ប្រកបដោយប្រសិទ្ធភាពនៃកំដៅទៅជាអគ្គិសនីដែលត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងការវាស់ស្ទង់ pyroelectric ។Ferroelectrics 40, 17-27 (1982) ។
Pandya, S. et al ។ ថាមពល និងដង់ស៊ីតេថាមពលនៅក្នុងខ្សែភាពយន្ត ferroelectric ស្តើង។ អាមាត្យជាតិ។ https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018) ។
Smith, AN & Hanrahan, BM Cascaded pyroelectric conversion: បង្កើនប្រសិទ្ធភាពនៃការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric និងការខាតបង់អគ្គិសនី។ Smith, AN & Hanrahan, BM Cascaded pyroelectric conversion: បង្កើនប្រសិទ្ធភាពនៃការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric និងការខាតបង់អគ្គិសនី។Smith, AN និង Hanrahan, BM Cascaded pyroelectric conversion: ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric និងការបង្កើនប្រសិទ្ធភាពការបាត់បង់អគ្គិសនី។ Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗។ Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN និង Hanrahan, BM Cascaded pyroelectric conversion: ការបង្កើនប្រសិទ្ធភាពនៃការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល ferroelectric និងការខាតបង់អគ្គិសនី។J. កម្មវិធី។ រូបវិទ្យា។ ១២៨, ២៤១០៣ (ឆ្នាំ ២០២០)។
Hoch, SR ការប្រើប្រាស់សម្ភារ ferroelectric ដើម្បីបំប្លែងថាមពលកម្ដៅទៅជាអគ្គិសនី។ ដំណើរការ។ IEEE 51, 838–845 (1963) ។
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded pyroelectric បំលែងថាមពល។ Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded pyroelectric បំលែងថាមពល។Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM និង Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter ។ Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器។ Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器។Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM និង Dullea, J. Cascaded pyroelectric power converters ។Ferroelectrics 59, 205-219 (1984) ។
Shebanov, L. & Borman, K. នៅលើ lead-scandium tantalate ដំណោះស្រាយរឹងជាមួយនឹងឥទ្ធិពលអេឡិចត្រូលីតខ្ពស់។ Shebanov, L. & Borman, K. នៅលើ lead-scandium tantalate ដំណោះស្រាយរឹងជាមួយនឹងឥទ្ធិពលអេឡិចត្រូលីតខ្ពស់។Shebanov L. និង Borman K. នៅលើដំណោះស្រាយរឹងនៃ lead-scandium tantalate ជាមួយនឹងឥទ្ធិពលអេឡិចត្រូលីតខ្ពស់។ Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体។ Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. និង Borman K. នៅលើដំណោះស្រាយរឹង scandium-lead-scandium ជាមួយនឹងឥទ្ធិពលអេឡិចត្រូលីតខ្ពស់។Ferroelectrics 127, 143–148 (1992) ។
យើងសូមអរគុណ N. Furusawa, Y. Inoue និង K. Honda សម្រាប់ជំនួយរបស់ពួកគេក្នុងការបង្កើត MLC ។ PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB និង ED សូមអរគុណដល់មូលនិធិស្រាវជ្រាវជាតិលុចសំបួរ (FNR) សម្រាប់ការគាំទ្រការងារនេះតាមរយៈ CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay and BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay។
នាយកដ្ឋានស្រាវជ្រាវ និងបច្ចេកវិទ្យាសម្ភារៈ វិទ្យាស្ថានបច្ចេកវិទ្យាលុចសំបួរ (LIST) ទីក្រុង Belvoir ប្រទេសលុចសំបួ